/dokumenty/skolni/VAK/difuzni _vyveva/cerpani.png |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
Property changes: |
Added: svn:mime-type |
+application/octet-stream |
\ No newline at end of property |
/dokumenty/skolni/VAK/difuzni _vyveva/difuzni.pdf |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
Property changes: |
Added: svn:mime-type |
+application/octet-stream |
\ No newline at end of property |
/dokumenty/skolni/VAK/difuzni _vyveva/difuzni.tex |
---|
32,9 → 32,45 |
\end{enumerate} |
\section{Postup měření} |
Na začátku měření byla aparatura naplněna vzduchem pro provoz difuzní vývěvy ale bylo nutné aparaturu předčerpat rotační vývěvou. Proto jsme přepojili ventily na aparatuře tak, aby ROV nesála vzduch přímo skrz DOV a aparaturu vyčerpali na tlak , kdy už bylo bez problémů možné zapnout DOV. Po značné době, zhruba 20minut od zapnutí vyhřívání DOV začala vývěva pracovat a tlak dále klesal. A mohli jsme tak začít kalibrovat výbojový vakuometr. Podařilo se nám však získat pouze několik hodnot, neboť po chvíli přestal být tlak v aparatuře stabilní a nakonec stoupl i na desítky Pa. V aparatuře se tedy pravděpodobně objevila netěsnost, kterou se nám do konce měření nepodařilo najít a vyřešit. Pravděpodobně šlo o více netěsností na přírubách vlnovců u ventilů a ROV, kde postupně zpuchřely těsnící kroužky. Případně mohl být vadný některý z ventilů k přepínaní vývěv. |
Na začátku měření byla aparatura naplněna vzduchem pro provoz difuzní vývěvy ale bylo nutné aparaturu předčerpat rotační vývěvou. Proto jsme přepojili ventily na aparatuře tak, aby ROV nesála vzduch přímo skrz DOV a aparaturu vyčerpali na tlak okolo 10Pa, kdy už bylo bez problémů možné zapnout DOV, tím ale zároveň tlak mírně vzrostl zhruba na 11Pa, což bylo pravděpodobně způsobené uvolňováním plynů rozpuštěných v olejové náplni DOV. Po době, zhruba 7minut od zapnutí vyhřívání DOV začala vývěva pracovat a tlak dále klesal až k hodnotě 0,1 Pa, kdy jsme mohli začít kalibrovat výbojový vakuometr. Podařilo se nám však získat pouze jednu hodnotu, neboť po chvíli přestal být tlak v aparatuře stabilní a nakonec stoupl i na několik Pa. V aparatuře se tedy pravděpodobně objevila netěsnost, kterou se nám do konce měření nepodařilo najít a vyřešit. Pravděpodobně šlo o více netěsností na přírubách vlnovců u ventilů a ROV, kde postupně zpuchřely těsnící kroužky. Případně mohl být vadný některý z ventilů k přepínaní vývěv. |
\begin{table}[htbp] |
\caption{Průběh tlaku v aparatuře} |
\begin{center} |
\begin{tabular}{|r|r|} |
\hline |
\multicolumn{1}{|l|}{Čas [s]} & \multicolumn{1}{l|}{Tlak [Pa]} \\ \hline |
1 \,min 01 \,s & $1,0 \cdot 10^2 $ \\ |
2 \,min 55 \,s& $1,0 \cdot 10^1 $ \\ |
7 \,min 00 \,s& $1,1 \cdot 10^1 $ \\ |
10 \,min 00 \,s& $1,0 \cdot 10^1 $ \\ |
14 \,min 20 \,s& $7,0 \cdot 10^0 $ \\ |
14 \,min 55 \,s& $5,0 \cdot 10^0 $ \\ |
15 \,min 50 \,s& $3,0 \cdot 10^0 $ \\ |
23 \,min 00 \,s& $5,0 \cdot 10^{-2} $ \\ |
27 \,min 42 \,s& $8,0 \cdot 10^{-3} $ \\ |
29 \,min 50 \,s& $6,7 \cdot 10^{-3} $ \\ |
33 \,min 35 \,s& $5,3 \cdot 10^{-3} $ \\ |
36 \,min 52 \,s& $4,7 \cdot 10^{-3} $ \\ |
44 \,min 10 \,s& $4,0 \cdot 10^{-3} $ \\ |
\hline |
\end{tabular} |
\end{center} |
\label{cerpani} |
\end{table} |
\begin{figure}[htbp] |
\begin{center} |
\includegraphics[width=150mm]{cerpani.png} |
\caption{Průběh tlaku v aparatuře při čerpání rotační a difuzní olejovou vývěvou} |
\end{center} |
\end{figure} |
\section{Zhroucení čerpacího procesu difúzní olejové vývěvy} |
Podařilo se nám ale ještě určit mezní výstupní tlak difúzní olejové vývěvy, když jsme na její výstup před hrdlo rotační vývěvy nechávali přisávat vzduch jehlovým ventilem a zároveň sledovali tlak ve zbytku aparatury. Bylo vidět, že čerpání DOV se zhroutí při výstupním tlaku okolo 15Pa. |
\section{Závěr} |
Díky poruše aparatury se nám sice nepodařilo změřit tlakový spád na cloně. Ale alespoň jsme poznali potíže spojené s čerpáním aparatury do vyššího vakua. |
Díky poruše aparatury se nám sice nepodařilo změřit tlakový spád na cloně a ocejchovat výbojový vakuometr. Ale alespoň jsme poznali potíže spojené s čerpáním aparatury do vyššího vakua. |
\end{document} |
/dokumenty/skolni/VAK/kryosorpce/kryo&kryo.png |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
Property changes: |
Added: svn:mime-type |
+application/octet-stream |
\ No newline at end of property |
/dokumenty/skolni/VAK/kryosorpce/kryosorpce.pdf |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
/dokumenty/skolni/VAK/kryosorpce/kryosorpce.tex |
---|
49,16 → 49,151 |
\section{Předčerpání rotační vývěvou} |
Nejdříve jsme začali měřit na aparatuře s jednoduchou kryosorpční vývěvou, kterou jsme předčerpali rotační vývěvou na tlak přibližně 30Pa. Tlak byl měřen Pirraniho vakuometrem, což mělo v důsledku silných teplotních gradientů za následek, že naměřené tlaky se lišily od reálných tlaků v aparatuře, zvláště patrné to bylo při zalití nádoby se zeolitem kapalným dusíkem. Kdy měřený tlak vzrostl na hodnotu 100Pa. |
Následně už ale probíhalo čerpání bez velkých výchylek až do naměřeného tlaku 0,01Pa. |
Následně už ale probíhalo čerpání bez velkých výchylek až do naměřeného tlaku 0,01Pa. Při předčerpávání pomocí ROV bylo vidět, že tlak klesá poněkud pomaleji než je obvyklé, zřejmě to bylo způsobeno desorpcí plynu ze zeolitu uvnitř vývěvy. |
\section{dvoustupňové čerpání kryosorpční vývěvou} |
\begin{center} |
\begin{figure}[htbp] |
\includegraphics[width=150mm]{rov&kryo.png} |
\caption{Průběhy tlaku v recipientu během čerpání.} |
\end{figure} |
\end{center} |
Dvoustupňové čerpání kryosorpční vývěvou, probíhalo tak, že obě vývěvy byly spojeny a napuštěny vzduchem na atmosférický tlak. Následně byla jedna z vývěv ochlazena kapalným dusíkem. Čerpání tedy probíhalo z objemu obou vývěv. Při dosažení tlaku zhruba 10Pa byla první z vývěv odstavena a odpojena ventilem. Chladící dusíkovou náplň jsme přehodili na druhou vývěvu. Mezi tím ale stačil tlak stoupnout na 200Pa. |
\begin{table}[htbp] |
\caption{Průběh tlaku při čerpání rotační a následní kryosorpční vývěvou} |
\begin{center} |
\begin{tabular}{|r|r|} |
\hline |
\multicolumn{1}{|l|}{Čas [s]} & \multicolumn{1}{l|}{Tlak [Pa]} \\ \hline |
$0 \,$min $00 \,$s & $1 \times 10^5 $ \\ |
$0 \,$min $07 \,$s & $2 \times 10^4 $ \\ |
$0 \,$min $11 \,$s & $1 \times 10^4 $ \\ |
$0 \,$min $17 \,$s & $5 \times 10^3 $ \\ |
$0 \,$min $28 \,$s & $2 \times 10^3 $ \\ |
$0 \,$min $43 \,$s & $1 \times 10^3 $ \\ |
$1 \,$min $11 \,$s & $5 \times 10^2 $ \\ |
$2 \,$min $13 \,$s & $2 \times 10^2 $ \\ |
$3 \,$min $41 \,$s & $1 \times 10^2 $ \\ |
$8 \,$min $52 \,$s & $5 \times 10^1 $ \\ |
$18 \,$min $30 \,$s & $3 \times 10^1 $ \\ |
$19 \,$min $30 \,$s & $1 \times 10^2 $ \\ |
$21 \,$min $43 \,$s & $2 \times 10^1 $ \\ |
$21 \,$min $55 \,$s & $1 \times 10^1 $ \\ |
$22 \,$min $13 \,$s & $5 \times 10^0 $ \\ |
$23 \,$min $37 \,$s & $2 \times 10^0 $ \\ |
$24 \,$min $19 \,$s & $1 \times 10^0 $ \\ |
$25 \,$min $57 \,$s & $5 \times 10^{-1} $ \\ |
$28 \,$min $05 \,$s & $2 \times 10^{-1} $ \\ |
$30 \,$min $45 \,$s & $1 \times 10^{-1} $ \\ |
$33 \,$min $55 \,$s & $5 \times 10^{-2} $ \\ |
$40 \,$min $00 \,$s & $1 \times 10^{-2} $ \\ |
\hline |
\end{tabular} |
\end{center} |
\label{cerpani} |
\end{table} |
\section{Dvoustupňové čerpání kryosorpční vývěvou} |
Dvoustupňové čerpání kryosorpční vývěvou, probíhalo tak, že obě vývěvy byly spojeny a napuštěny vzduchem na atmosférický tlak. Následně byla jedna z vývěv ochlazena kapalným dusíkem. Čerpání tedy probíhalo z objemu obou vývěv. Při dosažení tlaku 10Pa byla první z vývěv odstavena a odpojena ventilem. Chladící dusíkovou náplň jsme přehodili na druhou vývěvu. Mezi tím ale stačil tlak stoupnout na 200Pa. |
Čerpání druhým stupněm pokračovalo dále až k naměřenému tlaku 0,7Pa. |
\begin{center} |
\begin{figure}[htbp] |
\includegraphics[width=150mm]{kryo&kryo.png} |
\caption{Průběhy tlaku v recipientu během čerpání.} |
\end{figure} |
\end{center} |
\begin{table}[htbp] |
\caption{Závislost tlaku na čase při čerpání postupně dvěmi kryosorpčními vývěvami} |
\begin{center} |
\begin{tabular}{|r|r|} |
\hline |
\multicolumn{1}{|l|}{Čas [s]} & \multicolumn{1}{l|}{Tlak [Pa]} \\ \hline |
$0 \,$min $ 00 \,$s & $1 \times 10^{+5} $ \\ |
$4 \,$min $ 45 \,$s & $5 \times 10^{+4} $ \\ |
$5 \,$min $ 02 \,$s & $2 \times 10^{+4} $ \\ |
$5 \,$min $ 26 \,$s & $1 \times 10^{+4} $ \\ |
$5 \,$min $ 50 \,$s & $5 \times 10^{+3} $ \\ |
$6 \,$min $ 24 \,$s & $2 \times 10^{+3} $ \\ |
$7 \,$min $ 03 \,$s & $1 \times 10^{+3} $ \\ |
$7 \,$min $ 39 \,$s & $5 \times 10^{+2} $ \\ |
$8 \,$min $ 23 \,$s & $2 \times 10^{+2} $ \\ |
$9 \,$min $ 07 \,$s & $1 \times 10^{+2} $ \\ |
$10 \,$min $ 22 \,$s & $5 \times 10^{+1} $ \\ |
$13 \,$min $ 38 \,$s & $2 \times 10^{+1} $ \\ |
$20 \,$min $ 35 \,$s & $1 \times 10^{+1} $ \\ |
$35 \,$min $ 17 \,$s & $2 \times 10^{+2} $ \\ |
$37 \,$min $ 29 \,$s & $1 \times 10^{+2} $ \\ |
$39 \,$min $ 26 \,$s & $5 \times 10^{+1} $ \\ |
$41 \,$min $ 24 \,$s & $2 \times 10^{+1} $ \\ |
$43 \,$min $ 15 \,$s & $1 \times 10^{+1} $ \\ |
$46 \,$min $ 08 \,$s & $5 \times 10^{+0} $ \\ |
$54 \,$min $ 30 \,$s & $2 \times 10^{+0} $ \\ |
$61 \,$min $ 08 \,$s & $1 \times 10^{+0} $ \\ |
$72 \,$min $ 45 \,$s & $7 \times 10^{-1} $ \\ |
\hline |
\end{tabular} |
\end{center} |
\label{cerpani2} |
\end{table} |
\section{Příklady} |
\subsection{Příklad 1} |
Recipient o objemu 20 l je čerpán jednou kryosorpční vývěvou. Ve vývěvě je 500 g zeolitu typu |
5A. Aparatura s regenerovanými zeolity v kryosorpční vývěvě, která je na počátku naplněna dusíkem a ponechána, aby se ustálila rovnováha při atmosférickém tlaku a teplotě $20^\circ$C. Pak jsou zeolity ochlazeny na $-195^\circ$C. Za předpokladu těsné aparatury a při zanedbání desorpce ze stěn recipientu určete dosažitelný mezní tlak. |
Využijeme vztahu |
\begin{displaymath} p_1 V + M Q (T_1,p_1 ) = p_2 V + M Q (T_2,p_2) , \end{displaymath} |
kde $p_1 = 10^5$\,Pa, $p_2$ je hledaný mezní tlak, $T_1 = 20^\circ$C a $T_2 = -195^\circ$C, $V = 20$\,l, $M = 500$\,g, $p_1 V$ a $p_2 V$ jsou parciální množství plynu v objemu, $Q (T_1,p_1 )$ a $Q (T_2,p_2)$ jsou množství plynu absorbovaná v zeolitech. Pokud předpokládáme, že tlak $p_2$ je mnohem menší než atmosférický tlak $p_1$, proto $p_2 V$ bude mnohem menší než $p_1 V$. V rovnici tedy člen $p_2 V$ zanedbáme. Vznikne výraz |
\begin{displaymath} p_1 V + M Q (T_1,p_1 ) \cong M Q (T_2,p_2) , \end{displaymath} |
Po dosazení vyjde $ Q (T_2,p_2) \cong 5 \cdot 10^3\,\textrm{Pa}\cdot \textrm{l/g} \cong 10^{3,7} \,\textrm{Pa}\cdot \textrm{l/g}$. Ve skriptech \cite{skripta} na straně 39 zjistíme, že tato hodnota odpovídá tlaku $ p_2 \cong$ $0,3$ Pa. |
Dosažitelný mezní tlak tedy bude $0,3$ Pa. |
\subsection{Příklad 2} |
Recipient o objemu V = 20 l je čerpán dvěma kryosorpčními vývěvami. Každá ze dvou vývěv obsahuje 250 g zeolitu typu 5A. Aparatura s regenerovanými zeolity ve vývěvách je na počátku naplněna dusíkem a ponechána, aby se v ní ustálila rovnováha při atmosférickém tlaku a $20^\circ$C. Potom jsou zeolity v první vývěvě ochlazeny kapalným dusíkem na $-195^\circ C$, přičemž druhá vývěva je stále spojena s recipientem. Po delší době, až se ustaví nová rovnováha mezi dusíkem adsorbovaným v teplých zeolitech a plynným dusíkem v aparatuře, oddělí se první vývěva se studenými zeolity od recipientu. Objem aparatury se bude dále čerpat zeolity ve druhé vývěvě, která se ochladí na $-195^\circ$C. Za předpokladu těsné aparatury a při zanedbání desorpce ze stěn a zanedbání objemu odstavené první vývěvy určete tlak dusíku v aparatuře po prvním stupni čerpání a oceňte konečný mezní tlak v recipientu. |
Využijeme podobného vztahu,jako v předchozím případě s rozdílem, že tentokrát máme dvě vývěvy. |
\begin{displaymath} p_1 V +2 M Q (T_1,p_1 ) = p_2 V + M Q (T_2,p_2) + M Q (T_1,p_2) , \end{displaymath} |
kde $p_1 = 10^5$\,Pa, $p_2$ je hledaný mezní tlak po prvním čerpání, $T_1 = 20^\circ$C, $T_2 = -195^\circ$C, $V = 20$\,l, $M = 250$\,g, $p_1 V$ a $p_2 V$ jsou množství plynu v objemu, $Q (T_1,p_1 )$ a $Q (T_2,p_2)$ jsou množství plynu absorbovaná v zeolitech. Opět předpokládáme, že tlak $p_2$ bude mnohem menší než atmosférický tlak $p_1$, proto $p_2 V$ bude mnohem menší než $p_1 V$. V rovnici tedy člen $p_2 V$ zase zanedbáme. Dále vidíme z grafu na straně 39 v \cite{skripta}, že hodnota členu $M Q (T_1,p_2)$ bude mnohem menší než hodnota členu $M Q (T_2,p_2)$, zanedbáme tedy i člen $M Q (T_1,p_2)$. A dostaneme výraz |
\begin{displaymath} p_1 V + 2 M Q (T_1,p_1 ) \cong M Q (T_2,p_2), \end{displaymath} |
Po dosazení hodnot nám vyjde $ Q (T_2,p_2) \cong 9 \cdot 10^3\,\textrm{Pa}\cdot \textrm{l/g} \cong 10^{4} \,\textrm{Pa}\cdot \textrm{l/g}$. Podle grafu na straně 39 v \cite{skripta} tato hodnota odpovídá tlaku $ p_2 \cong 10^{-0,4}$\,Pa $\cong$ $0,4$ Pa. Výraz $p_2 V = 8\, \textrm{Pa}\cdot$l, jeho zanedbání je tedy oprávněné. |
Dosažitelný mezní tlak po čerpání první vývěvou tedy bude přibližně $0,4$ Pa. |
Pro určení mezního tlaku při čerpání i druhou vývěvou vyjdeme ze vztahu (předpokládáme že další vývěva čerpá pořád stejně kvalitně ale z nižšího tlaku) |
\begin{displaymath} p_2 V + M Q (T_1,p_2 ) = p_3 V + M Q (T_2,p_3) , \end{displaymath} |
kde $p_2 = 0,4$\,Pa, $p_3$ je celkový hledaný mezní tlak, $T_1 = 20^\circ$C, $T_2 = -195^\circ$C, $V = 20$\,l, $M = 250$\,g. Zkusíme zanedbat člen $ p_3 V$. Po dosazení vychází $ Q (T_2,p_3) \cong 3,3 \cdot 10^{-2}\,\textrm{Pa}\cdot \textrm{l/g}$. Podle grafu už na grafu straně 39 v \cite{skripta} už přesnou hodnotu nezjistíme, můžeme pouze říci, že bude odpovídat tlaku menšímu než $10^{-4}$\,Pa. |
Dosažitelný mezní tlak po čerpání druhým stupněm kryosorpční vývěvy je tedy teoreticky nižší než $10^{-4}$\,Pa. |
\section{Závěr} |
Pro mne bylo největším přínosem zjištění, že kryosorpční čerpání funguje a dokonce v takové míře, že je možné s ním snížit tlak až o 5 řádů. Aparatura měla sice velmi omezený objem. Ale výsledek je překvapivý vzhledem k tomu o jak jednoduchou metodu čerpání jde. |
Pro mne bylo největším přínosem zjištění, že kryosorpční čerpání funguje a dokonce v takové míře, že je možné s ním snížit tlak až více něž o 5 řádů. Aparatura měla sice velmi omezený objem. Ale výsledek je překvapivý vzhledem k tomu o jak jednoduchou metodu čerpání jde. |
\begin{thebibliography}{99} |
\bibitem{skripta} KRÁL, J.: \emph{Cvičení z vakuové techniky}, Vydavatelství ČVUT, Praha, 1996 |
\end{thebibliography} |
\end{document} |
/dokumenty/skolni/VAK/kryosorpce/rov&kryo.png |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
Property changes: |
Added: svn:mime-type |
+application/octet-stream |
\ No newline at end of property |
/dokumenty/skolni/VAK/naparovani/naparovani.pdf |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
Property changes: |
Added: svn:mime-type |
+application/octet-stream |
\ No newline at end of property |
/dokumenty/skolni/VAK/naparovani/naparovani.tex |
---|
20,7 → 20,7 |
\begin{enumerate} |
\item Seznámit se s aparaturou: aparatura AV 63 s úpravou pro napařování z odporově vyhřívané vaničky. |
\item Zapnout přívod el. napětí, vody a tlakového vzduchu a uvést AV 63 do provozu. Sledovat funkci aparatury a tlak až do cca 4 10^-3 Pa. |
\item Zapnout přívod el. napětí, vody a tlakového vzduchu a uvést AV 63 do provozu. Sledovat funkci aparatury a tlak až do cca $4 \times 10^{-3}$ Pa. |
\item Připravit sklíčka na napařování - očistit |
zhruba otřít |
31,13 → 31,13 |
\item připravit k napaření vrstvy cca 10nm stříbra. Vzdálenost sklíčka od vaničky. |
\item Uzavřete aparaturu zvonem a čerpejte do vysokého vakua p< 5.10-3 Pa |
\item Uzavřete aparaturu zvonem a čerpejte do vysokého vakua $p < 5.10^{-3} Pa$ |
\item Zvyšováním napětí regulačním trafem zvyšujte pomalu teplotu vaničky a pozorujte Ag drátek (zatím zakrytý clonkou). Po dosažení teploty tání stříbra se drátek smrští do kuličky. Můžete začít napařovat - odkryjte clonku. |
\item Vypněte žhavení a počkejte několik minut až vanička zchladne. |
\item Napustte recipient vzduchem a vyjměte napařené sklíčko. |
\item Napusťte recipient vzduchem a vyjměte napařené sklíčko. |
\item Opakujte se sklíčkem na které otisknete palec. |
52,17 → 52,38 |
Očištění podložních mikroskopických skel jsme provedli následujícím způsobem. Nejdříve byla umyta ultrazvukovou myčkou ve vodě s přidaným detergentem. Jako detergent bylo zvoleno tekuté mýdlo. |
Po usušení bylo sklíčko z jedné strany ještě opláchnuto acetonem a otřeno nesterilním gázovým čtvercem. |
Mezi tím byla již aparatura v provozuschopném stavu a bylo možné připravit stříbrný drátek pro napařování. Podle výpočtu nám vyšla délka drátku 6mm, v laboratoři nebyly moc přesné štípací kleště proto výsledný ústřižek měl spíše přibližné rozměry. |
Drátek byl následně vložen do keramické vaničky a nad něj položeno do držáku očištěné krycí sklíčko. Po očištění těsnění isopropylalkoholem byl recipient uzavřen a spuštěna čerpací automatika, po dosažení dostatečného vakua . Jsme postupně začali zvyšovat proud odporovým vyhříváním vaničky pomocí regulovatelného autotransformátoru. Stříbro se začalo tavit zhruba při napětí na topném článku 42V podle stupnice na autotransformátoru. |
Mezi tím byla již aparatura v provozuschopném stavu a bylo možné připravit stříbrný drátek jako materiál pro napařování 10\,nm tlusté vrstvy. |
Při výpočtu předpokládáme vypařování pouze do horního poloprostoru. Vzdálenost sklíčka od vaničky je $R$ = 125\,mm a průměr stříbrného drátu je $r$ = 0,5\,mm Pro objem napařené vrstvy a stříbrného drátu platí: |
\begin{displaymath} V_v = \frac{ 4 \pi d R^{2}}{2} \qquad V_d = \pi l r^{2} \end{displaymath} |
Tyto objemy se po odpaření musí rovnat, platí tedy |
\begin{displaymath} \frac{4 \pi d R^{2}}{2} = \pi l r^{2} . \end{displaymath} |
Odtud vyjádříme délku Ag drátu |
\begin{displaymath} l = \frac{ 2 d R^{2}}{r^2} . \end{displaymath} |
Po dosazení vychází |
\begin{displaymath} l= \frac{ 9.8175 \cdot 10^{-10}}{7.853982 \cdot 10^{-7}}\,\textrm{m} = 0.005\,\textrm{m} = 5\,\textrm{mm} . \end{displaymath} |
Délka stříbrného drátku je 5\,mm. |
V laboratoři nebyly moc přesné štípací kleště proto výsledný ústřižek měl spíše přibližné rozměry. |
Drátek byl následně vložen do keramické vaničky a nad něj položeno do držáku očištěné krycí sklíčko. Po očištění těsnění isopropylalkoholem byl recipient uzavřen a spuštěna čerpací automatika, po dosažení dostatečného vakua . Jsme postupně začali zvyšovat proud odporovým vyhříváním vaničky pomocí regulovatelného autotransformátoru. Stříbro se začalo tavit zhruba při napětí na topném článku 42V podle stupnice na autotransformátoru. Mohli jsme tak odkrýt clonku a stříbro se odpařovalo na plochu sklíčka. |
Po odpaření celé stříbrné kuličky jsem vypnuli vyhřívání a vyčkali než vanička ochladne. Následně bylo možné aparaturu opět naplnit vzduchem. Odstavení vývěv a otevření napouštěcího ventilu proběhlo opět automaticky. |
Postup čerpání a napařování jsme zopakovali i s druhým sklíčkem pouze s rozdílem, že jedno jsem otiskl ukazováček. Tím byla narušena možnost pevné vazby mezi stříbrem a sklem a napařené sklo se v místě otisku brzo odloupalo, navíc okolí otisku dále degraduje. Zřejmě postupnou difuzí kyselin z otisku ve vrstvě stříbra. |
Postup čerpání a napařování jsme zopakovali i s druhým sklíčkem pouze s rozdílem, že jedno jsem otiskl ukazováček. Tím byla narušena možnost pevné vazby mezi stříbrem a sklem a napařené sklo se v místě otisku brzo setřelo, navíc okolí otisku dále degraduje, zřejmě postupnou difuzí organických kyselin z otisku ve vrstvě stříbra. |
Následně bylo po měření zjištěno, že stříbrná vrstva má přes úhlopříčku napařeného čtverce elektrický odpor přibližně 10 Ohm, ale měření bylo velmi přibližné, protože není známý přechodový odpor kontaktů, proti vrstvě stříbra. |
\section{Závěr} |
Výsledkem byla dvě tence postříbřená sklíčka. Tenký povlak stříbra se i přes velkou opatrnost při jejich přepravě značně poškodil. Na nedokonale očištěném sklíčku s otiskem zmizelo postříbření v místech obtisku téměř dokonale. |
Výsledkem byla dvě tence postříbřená sklíčka. Tenký povlak stříbra se i přes velkou opatrnost při jejich přepravě značně poškodil. Na nedokonale očištěném sklíčku s otiskem zmizelo postříbření v místech obtisku téměř úplně. Je proto velmi důležitá čistota práce při napařování. |
\end{document} |
/dokumenty/skolni/VAK/netesnosti/data.ods |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
Property changes: |
Added: svn:mime-type |
+application/octet-stream |
\ No newline at end of property |
/dokumenty/skolni/VAK/netesnosti/netesnosti.pdf |
---|
Cannot display: file marked as a binary type. |
svn:mime-type = application/octet-stream |
/dokumenty/skolni/VAK/netesnosti/netesnosti.tex |
---|
71,7 → 71,7 |
Po vyčíslení získáme energii \begin{displaymath} E = 2,8247 \times 10^{-16} [J] \end{displaymath} což odpovídá \begin{displaymath} E = 1763 [eV]. \end{displaymath}. A potřebné urychlovací napětí tedy je 1763 V. |
\section{Závěr} |
V praktiku jsme si tak vyzkoušeli několik zajímavých metod pro hledání netěsností v aparatuře. Z nich některé mne překvapily svou jednoduchostí. A přitom vysokou účinností, jako například hledání netěsnosti pomocí ethanolu. |
Práce s heliovým hledačem je sice mnohem efektivnější při malých netěsnostech, ale vyžaduje připojení velmi specifického přístroje k aparatuře, což myslím může někdy značně zkomplikovat experiment. Hlavně z hlediska ochrany heliového hledače před poškozením. |
V praktiku jsme si tak vyzkoušeli několik zajímavých metod pro hledání netěsností v aparatuře. Z nich některé mne překvapily svou jednoduchostí a přitom vysokou účinností, jako například hledání netěsnosti pomocí ethanolu. |
Naopak použití heliového hledače je sice ještě mnohem efektivnější při malých netěsnostech, ale vyžaduje připojení velmi specifického přístroje k aparatuře, což myslím může někdy značně zkomplikovat experiment. Hlavně z hlediska ochrany heliového hledače před poškozením. |
\end{document} |
/dokumenty/skolni/VAK/rotacni_vyveva/vyveva.pdf |
---|
262,17 → 262,18 |
/ProcSet [ /PDF /Text /ImageC /ImageI ] |
>> endobj |
64 0 obj << |
/Length 992 |
/Length 1195 |
/Filter /FlateDecode |
>> |
stream |
xÚUYÛ6~÷¯Ð#DZ:úÖ¢IÑIc_Ú<ÈwµW¬}f8-9² "çâ|ßÌðà9àÁ/+~³ |
-scd°~ |
-717&Ð2Më2ø}Üôÿr©BsVí>Lü×}êÃÜ0HÃDålÜp :Ôbv¯$:ÔÅ~$íôv[*Û¢Ð0ÒÙ!4ÚP QÁ)çW[ۮᴡàsß*¸áÞr7³H$Û¢h~O´«íKº à¯óa@B¸á½Öì$ûyýÛW`>|*:V YrY%7UKð ¤aïì~¨N4äP«tO+rjpO/¶wÅRÃú×m¨$ÛÕÝqÀ° H81zr¨¼ÃÇ0׬Ãg²²:¡ª8#»¢¬¶ö{ZþÁõGü{D³·A/2YoÒv#3Í lCI~96q~©CUUC0Á º ñà ZÏc3áå±wÐåå.Ã7ül¡ØÞÃ-òwF4>¬ÔK¹"*×{ÏãTñ¦Ûò±;DLY×>ëk̺í!t%fÖ¡1ø¼Ç['ô@4s5hBʨkìпߺÚôųh6¸ uQϪiOIÿ:·»ôOXûÎ<aÞ}"½,gE¹ìuå®Þæ·ÇÆL¥¶}í$º¾ï1i»Fæâ®ð~ÜS pZ'ª¾;ϼ]ÎÌùòÂÕ g#-Ç}MìúÜvF "(Èm |
-ç RÖ:ZÁE{âXÛ²]6|\Î|9ñÐ.L6 *q¸ÀÞÓöGZv¾¸Únz4ié|&üÛNS=º8GÅEQü¹ýÃz'TP7$T"e.$Ì=XMcäÊAèèHq¨TlíÝÅfÄ |
-Î$Ý#D/_rÛ½6,-«´>÷ÅÓ;Úîá9 ¦qâÅƧ÷G¯W5m^¶Vgÿ||è@ |
-ç»ó¯¢~Ã|»h\¢:áÆÿÃÇÀL`t/p ×#bJÿ§¾#<ªz<¾!áúéû÷èÙÒºzF¿ö[ýÍa^WíL®ÿöÐw TڳϾ9æ>ò·w¨ DÂxϧ~o¾?eÁøÔ=ûï׫/dÊr@ |
+Ê×íßmVxìq¤ZoóäñP¡ÖQ £ØÛÞìó¶û+ÒWiȲ9øk)b&¾Á1b_:?Õb?)¶>l§òU$ÙáçöUvèôV:ÇÒ4(Ô´vôµr |
+§ÞvÿÇß5f |
+ÏPµôÔAµz¡¯ªNÄnÝÔmÉ#ÔNaã/eõ¼Õ_¸tI[ô$Kþ²9êÚÑÉÃl^_S¡åÞyÎgÊhp4f¿uÜ4øZMØ b3ýz;x9ÎùïÔn'ïÞ)OÞ·Û7 |
+iÖ~ͬ1s¥±|ÛôíáSE- ~}ðÞ8άÉ1K»z¿>nV_WØ |
endstream |
endobj |
63 0 obj << |
@@ -288,7 +289,7 @@ |
/Width 640 |
/Height 480 |
/BitsPerComponent 8 |
-/ColorSpace [/Indexed /DeviceRGB 102 67 0 R] |
+/ColorSpace [/Indexed /DeviceRGB 102 68 0 R] |
/Length 4657 |
/Filter/FlateDecode |
/DecodeParms<</Colors 1/Columns 640/BitsPerComponent 8/Predictor 10>> |
@@ -343,7 +344,7 @@ |
·¸Màó[a Æï;9Ï#`TÕo½ ÆØ?½.ßôý¢z"ûÝÙ6Å¥ìþì£Ù7¦ÇÇBãÖÃ8Y=÷¿TÅUÁ¶n8lR¼à´[û´Ü4]qi^çèá(̸Í-NíýËõùf)ÇÇBãÖa··«r^ç·ªIõð*PÞ¶Ù±¶"¶¼<¼ÞÓõw?5]¸Cã´Ím¨»VuYÍ_ûñøXh¶u[Þþ)ç¯ý¢jT}{rI aì©#Ýt`w_¡ Àiø?E£G |
endstream |
endobj |
-67 0 obj << |
+68 0 obj << |
/Length 292 |
/Filter /FlateDecode |
>> |
@@ -374,45 +375,48 @@ |
26 0 obj << |
/D [63 0 R /XYZ 72 185.803 null] |
>> endobj |
+67 0 obj << |
+/D [63 0 R /XYZ 72 160.149 null] |
+>> endobj |
62 0 obj << |
/Font << /F17 37 0 R /F23 39 0 R >> |
/XObject << /Im2 61 0 R >> |
/ProcSet [ /PDF /Text /ImageC /ImageI ] |
>> endobj |
-68 0 obj |
+69 0 obj |
[584.5] |
endobj |
-69 0 obj |
+70 0 obj |
[472.2 472.2] |
endobj |
-70 0 obj |
+71 0 obj |
[611.1] |
endobj |
-71 0 obj |
+72 0 obj |
[531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3] |
endobj |
-72 0 obj |
+73 0 obj |
[610.1 544.1 607.2 471.5 576.4 631.6 659.7 694.5 660.7 490.6 632.1 882.1 544.1 388.9 692.4 1062.5 1062.5 1062.5 1062.5 295.1 295.1 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 531.3 295.1 295.1 826.4 531.3 826.4 531.3 559.7 795.8 801.4 757.3 871.7 778.7 672.4 827.9 872.8 460.7 580.4 896 722.6 1020.4 843.3 806.2 673.6 835.7 800.2 646.2 618.6 718.8 618.8 1002.4 873.9 615.8 720 413.2 413.2 413.2 1062.5 1062.5 434 564.4 454.5 460.2 546.7 492.9 510.4 505.6 612.3 361.7 429.7 553.2 317.1 939.8 644.7 513.5 534.8 474.4 479.5 491.3 383.7] |
endobj |
-73 0 obj |
+74 0 obj |
[777.8] |
endobj |
-74 0 obj |
+75 0 obj |
[579.5 613.4 636.6 609.7 458.2 577.1 808.9 505 354.2 641.4 979.2 979.2 979.2 979.2 272 272 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 272 272 761.6 489.6 761.6 489.6 516.9 734 743.9 700.5 813 724.8 633.8 772.4 811.3 431.9 541.2 833 666.2 947.3 784.1 748.3 631.1 775.5 745.3 602.2 573.9 665 570.8 924.4 812.6 568.1 670.2 380.8 380.8 380.8 979.2 979.2 410.9 514 416.3 421.4 508.8 453.8 482.6 468.9 563.7 334 405.1 509.3 291.7 856.5 584.5 470.7 491.4 434.1 441.3 461.2 353.6] |
endobj |
-75 0 obj |
+76 0 obj |
[312.5 343.7 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 849.5 500 574.1 812.5 875 562.5 1018.5 1143.5 875 312.5 342.6 581 937.5 562.5 937.5 875 312.5 437.5 437.5 562.5 875 312.5 375 312.5 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 562.5 312.5 312.5 342.6 875 531.3 531.3 875 849.5 799.8 812.5 862.3 738.4 707.2 884.3 879.6 419 581 880.8 675.9 1067.1 879.6 844.9 768.5 844.9 839.1 625 782.4 864.6 849.5 1162 849.5 849.5 687.5 312.5 581 312.5 562.5 312.5 312.5 546.9 625 500 625 513.3 343.7 562.5 625 312.5 343.7 593.8 312.5 937.5 625 562.5 625 593.8 459.5 443.8 437.5 625 593.8 812.5 593.8 593.8 500] |
endobj |
-76 0 obj |
+77 0 obj |
[869.4 818.1 830.6 881.9 755.5 723.6 904.2 900 436.1 594.4 901.4 691.7 1091.7 900 863.9 786.1 863.9 862.5 638.9 800 884.7 869.4 1188.9 869.4 869.4 702.8 319.4 602.8 319.4 575 319.4 319.4 559 638.9 511.1 638.9 527.1 351.4 575 638.9 319.4 351.4 606.9 319.4 958.3 638.9 575 638.9 606.9 473.6 453.6 447.2] |
endobj |
-77 0 obj |
+78 0 obj |
[272 299.2 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 734 435.2 489.6 707.2 761.6 489.6 883.8 992.6 761.6 272 272 489.6 816 489.6 816 761.6 272 380.8 380.8 489.6 761.6 272 326.4 272 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 489.6 272 272 272 761.6 462.4 462.4 761.6 734 693.4 707.2 747.8 666.2 639 768.3 734 353.2 503 761.2 611.8 897.2 734 761.6 666.2 761.6 720.6 544 707.2 734 734 1006 734 734 598.4 272 489.6 272 489.6 272 272 489.6 544 435.2 544 435.2 299.2 489.6 544 272 299.2 516.8 272 816 544 489.6 544 516.8 380.8 386.2 380.8 544 516.8 707.2 516.8 516.8 435.2] |
endobj |
-78 0 obj |
+79 0 obj |
[249.6 275.8 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 693.3 406.4 458.6 667.6 719.8 458.6 837.2 941.7 719.8 249.6 249.6 458.6 772.1 458.6 772.1 719.8 249.6 354.1 354.1 458.6 719.8 249.6 301.9 249.6 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 458.6 249.6 249.6 249.6 719.8 432.5 432.5 719.8 693.3 654.3 667.6 706.6 628.2 602.1 726.3 693.3 327.6 471.5 719.4 576 850 693.3 719.8 628.2 719.8 680.5 510.9 667.6 693.3 693.3 954.5 693.3 693.3 563.1 249.6 458.6 249.6 458.6 249.6 249.6 458.6 510.9 406.4 510.9 406.4 275.8 458.6 510.9 249.6 275.8 484.7 249.6 772.1 510.9 458.6 510.9 484.7 354.1 359.4 354.1 510.9 484.7 667.6 484.7 484.7] |
endobj |
-79 0 obj << |
+80 0 obj << |
/Length1 1479 |
/Length2 8655 |
/Length3 0 |
@@ -495,7 +499,7 @@ |
¤{íêÖ(ÌßbD·nñèþF+¼ì |
endstream |
endobj |
-80 0 obj << |
+81 0 obj << |
/Type /FontDescriptor |
/FontName /DQRRCO+CMBX10 |
/Flags 4 |
@@ -507,133 +511,122 @@ |
/StemV 114 |
/XHeight 444 |
/CharSet (/A/a/b/k/r/s/t) |
-/FontFile 79 0 R |
+/FontFile 80 0 R |
>> endobj |
-81 0 obj << |
-/Length1 1976 |
-/Length2 12222 |
+82 0 obj << |
+/Length1 1990 |
+/Length2 12333 |
/Length3 0 |
-/Length 13436 |
+/Length 13554 |
/Filter /FlateDecode |
>> |
stream |
-xÚõP\ÛÖ |
-7Nâdú¯Näà± |
-ÀÅ/Ä% ÄÉ àæäü¯¡@è1¨°í GT:i;{w ¥Ósÿ¾Í \¬»$mA3 t²Ù>g4Ú ´ìÌ '÷ÿ Á(béäd/ÄÁáêêÊ´ud·s°cb¸B, GÈðe*Ðô5vT:¶%Äñ? |
--;°+ÐxØ@Ì@PÇgg¨9Èð ¥ P³Aÿc¬üVÀ?Íp±sýîï¿A ;ÍÌìlíPwÔ Ø jrÊìNnN¬ Ôü/C £Ý³?б>ü]: '© >3ü£ÄÞÉÝbóG¿Â<·Yj.mgk:9¢þUÄdöÜww×jç |
-õü/C æà¿h;Ûsè@!ïA |
-2ÿØ<PË,@N >NNN~A è= äffÉñWmw{ÐßJ®¿Äϼ=ííìàg oôüêétAÞ*þ¡rqÌ!fN Sú;ú³þ~>Àóyü¸ ýþ}3z0s;¨ûoó¿CN浺Ë?ÿUJIÙ¹<Ùøx lÜ|\ ..A 'ÀûãüÛÿ²ÿ[ªüSçï |
-P°@ð?$»÷_".ÿLã?kÃøߪvÏó0þCN>N³ç×ÿç%øÛåÿßìÿåÿuüÿoErÎ66ëÿcðÿ£ÚBlÜÿ±xgg§çÝP±{Þèÿ5Õýg¡¥ìlÌÿ¯NÁ ø¼!PÛq¸ÌÕ!Nfÿ¢ÿÂsp¤nçùë°qqrþÝóÎY?_*Ïgõ· |
-ô¼RÿRjfgþ×îqóñ@wTÎçãæãxr=/©9ÈíïÙp°Cí] Ïä¼`;Ô¿Nôùø9dÿýÚ¿è'Cý7âphþF< |